Temperleme Sırasında Su Verilmiş Çeliğin Mekanik Özelliklerindeki Değişiklikler

• Yumuşak çeliğin temperlemeden sonra mekanik özellikleri: 200°C'nin altında temperlendiğinde, mukavemet ve sertlik fazla azalmayacak ve plastisite ve tokluk temelde değişmeden kalacaktır. Bunun nedeni, bu sıcaklıkta karbon atomlarının çökelme olmaksızın ayrılmasıdır. Katı çözelti güçlendirmesi korunur. 300°C'den daha yüksek bir sıcaklıkta temperleme yapıldığında, sertlik büyük ölçüde azalır ve plastisite artar. Bunun nedeni, katı çözelti güçlendirmesinin ortadan kalkması, karbürlerin birikmesi ve büyümesi ve α fazının geri kazanılması ve yeniden kristalleşmesidir. Elde edilen genel performans, düşük sıcaklıkta düşük karbonlu martensit tavlamadan daha iyi değildir.
• Yüksek karbonlu çelik genellikle eksik söndürme uygular, böylece ostenit içindeki karbon içeriği yaklaşık %0.5 olur. Söndürmeden sonra, yüksek sertlik elde etmek için düşük sıcaklıkta tavlanır ve aşınma direncini artırmak ve östenit tanelerini rafine etmek için çok sayıda dağılmış karbür üretilir. Sıcaklık 300℃'den yüksek olduğunda, sertlik ve mukavemet açıkça azalır, plastisite artacak ve darbe tokluğu en düşük seviyeye inecektir. Bunun nedeni, pul pul θ karbürün martensit çubuklar arasında çökelmesi ve tamamen büyümesi, böylece darbe tokluğunu azaltması, α matrisinin ise geri kazanım ve yeniden kristalleşmenin birleşik etkisinden dolayı plastisiteyi arttırması ve mukavemeti düşürmesidir. 200°C'nin altında temperleme yapıldığında, sertlik biraz artacaktır, bu da yaş sertleşmesine neden olan dağılmış ε(η) karbürlerin çökelmesinden kaynaklanmaktadır.
• Orta karbonlu çeliğin temperlemeden sonra mekanik özellikleri: Temperleme 200℃'den düşük olduğunda, az miktarda karbür çöker, sertleştirme etkisi büyük değildir ve sertlik azalmadan korunabilir. Temperleme 300℃'den yüksek olduğunda, temperleme sıcaklığının artmasıyla plastisite artar ve kırılma tokluğu KIC keskin bir şekilde artar. Mukavemet azalmasına rağmen, hala düşük karbonlu çeliğinkinden çok daha yüksektir.
• Temperleme kırılganlığı: Bazı çelikler temperlendiğinde, temperleme sıcaklığı arttıkça bunun yerine darbe tokluğu azalır. Temperlemenin neden olduğu kırılganlığa temper kırılganlığı denir.
• 300°C'de temperlendiğinde sertlik yavaş yavaş azalır. Bir yandan, karbonun daha fazla çökeltilmesi sertliği azaltacaktır; Öte yandan, yüksek karbonlu çelikte daha fazla tutulan ostenitin martensite dönüşümü sertleşmeye neden olacaktır. Bu, sertliğin hafifçe düşmesine ve hatta yükselmesine neden olur. Temperlemeden sonra hala kırılgandır.

200~350℃'de meydana gelen olay, ilk tip temper kırılganlığı olarak adlandırılır; 450~650℃'de meydana gelen olay, ikinci tip temper kırılganlığı olarak adlandırılır.

1. İlk tip temper kırılganlığı, geri dönüşü olmayan temper kırılganlığıdır.

İlk tip temper kırılganlığı ortaya çıktığında, temperleme için daha yüksek bir sıcaklığa ısıtılarak ortadan kaldırılabilir; bu sıcaklık aralığında temperleme yapılırsa, bu tür bir kırılganlık görülmeyecektir. Bu nedenle, geri dönüşü olmayan temper kırılganlığı olarak adlandırılır. Birçok çelikte, ilk tip temper kırılganlığı mevcuttur. Çelikte Mo, W, Ti, Al bulunduğunda, Tip I temper kırılganlığı zayıflatılabilir veya bastırılabilir.

Şu anda, ilk tip öfke kırılganlığının nedeni hakkında birçok görüş var ve kesin bir sonuç yok. Görünen o ki, birden çok nedenin kapsamlı bir sonucu olması muhtemeldir ve farklı çelik malzemeler için farklı nedenlerden de kaynaklanması muhtemeldir.

İlk olarak, temperleme sırasında karbon çeliğinin ikinci dönüşümü ile çakışan birinci tip temper kırılganlığının sıcaklık aralığına, yani tutulan ostenit dönüşümünün sıcaklık aralığına dayanarak, ilk tip temper kırılganlığı olarak kabul edildi. korunmuş östenit. Dönüşümün neden olduğu plastik faz ostenit, dönüşümün bir sonucu olarak kaybolacaktır. Bu bakış açısı, Cr ve Si gibi elementlerin birinci tip temper kırılganlığını yüksek sıcaklığa itmesi ve tutulan ostenit miktarındaki artışın birinci tip temper kırılganlığına girebilmesi olgusunu iyi açıklayabilir. Ancak bazı çelikler için, ilk tip temper kırılganlığı, kalan östenitin dönüşümüne tamamen karşılık gelmez. Bu nedenle, korunan östenit dönüşüm teorisi, çeşitli çeliklerin ilk tip temper kırılganlığını açıklayamaz.

Bundan sonra, tutulan östenit dönüşümü teorisi bir kez daha karbür ince kabuk teorisi ile değiştirildi. İlk tip temper gevrekliği meydana geldiğinde, tane sınırı boyunca ince bir karbür kabuğun oluştuğu elektron mikroskobu ile doğrulanır. Buna dayanarak, ilk tip temper kırılganlığının ince karbür kabuğundan kaynaklandığına inanılmaktadır. Tane sınırları boyunca gevrek fazların oluşumunun gevrek taneler arası kırılmalara neden olabileceği kabul edilmektedir. Soru, gözlemlenen ince karbür kabukların nasıl oluştuğudur.

Daha önce bahsedildiği gibi, düşük ve orta karbonlu çeliklerin su vermesinden sonra, çıta sınırları boyunca dağılmış yüksek karbon içeriğine sahip çıta martensit ve ince kabuk benzeri kalıntı östenit elde edilir. Düşük sıcaklıkta tavlama sırasında, karbürlerin çökelmesi olmadan karbon içeriği %0.2'den az olan çıta martensitinde yalnızca karbon ayrışması meydana gelirken, %0.2'den fazla karbon içeriğine sahip martensit martensit içinde üniform olabilir Dağılır ve çökelir metastabil geçiş karbürleri.

Temperleme sıcaklığı 200°C'yi aştığında, düşük karbonlu martenzitte ince iğne benzeri karbürler de çökebilir. Aynı zamanda, θ-karbür çekirdekleri, lata martensit çubuğu sınırında oluşacak ve θ-karbür şeritleri halinde büyüyecektir. Bu θ-karbürün oluşumu, yalnızca tutulan ostenitin ayrışmasına değil, aynı zamanda martensit içinde çökeltilmiş olan dağılmış yarı kararlı geçişli karbürlerin ve ince iğne benzeri θ-karbürlerin çözünmesine de dayanır. Bu şerit şeklindeki θ-karbür, elektron mikroskobu altında gözlemlenen ince kabuk şeklindeki karbürdür. Çıta sınırında daha yüksek karbonlu östenit kalıntısı olan çelikler için, kalıntı östenit dönüşüm teorisinin karbür ince kabuk teorisi ile tutarlı olduğu görülebilir.

Yüksek karbonlu martenzit 200°C'nin altında temperlendiğinde, yarı kararlı geçiş karbürleri lapa lapa martenzitte dağılır ve çökeltilir ve temperleme sıcaklığı 200°C'den yüksek olduğunda, şeritler karbon bakımından zengin ikiz arayüzde çöker. Şekil χ ve θ-karbürler. Aynı zamanda, çöken θ-karbürler yeniden çözülecektir. Aynı ikiz arayüz üzerinde dağıtılan χ ve θ- karbür şeritleri, karbür levhalara bağlanacaktır, bu nedenle, çeliğin kırılganlığını artıran böyle bir yüzey boyunca kırılma meydana gelmesi muhtemeldir. Temperleme sıcaklığı daha da arttırıldığında, pul pul karbürler kırılır, toplanır ve granüler karbürler haline gelmek üzere büyür, böylece kırılganlık azalır ve darbe tokluğu artar.

Üçüncü teori, tane sınırı ayrımı teorisidir. Yani, safsızlık elementleri P, Sn, Sb, As vb. östenitleme sırasında tane sınırında yoğunlaşacaktır. Safsızlık elementlerinin ayrılması, tane sınırlarının zayıflamasına ve kırılgan kırılmaya neden olur. Östenit tane sınırındaki safsızlık elementlerinin ayrılması, Auger elektron spektrometresi ve iyon probu [43,44] ile doğrulanmıştır. Mn, Si, Cr, Ni, V, östenit tane sınırındaki safsızlık elementlerinin ayrılmasını teşvik edebilir, böylece ilk tip temper kırılganlığının gelişimini teşvik edebilir. Mo, W, Ti, Al, östenit tane sınırındaki safsızlık elementlerinin ayrılmasını önleyebilir, böylece ilk tip temper kırılganlığının gelişimini bastırabilir.

2. Temper kırılganlığının ikinci türü, tersine çevrilebilir temper kırılganlığıdır.

Yani, gevrekleşmeden sonra, tekrar 650°C'nin üzerine ısıtılır ve ardından hızla oda sıcaklığına soğutulursa, gevrekleşme ortadan kaldırılabilir. Gevreklik giderildikten sonra tekrar gevrekleşme meydana gelebilir, bu nedenle tersinir temper gevrekliği olarak adlandırılır. Kimyasal bileşim, ikinci tip temper kırılganlığını etkileyen bir faktördür. Farklı işlevlere göre üç kategoriye ayrılır:

• (1) Safsızlık faktörleri P, Sn, Sb, As, B, S;
• (2) İkinci tip temper kırılganlığını destekleyen Ni, Cr, Mn, Si, C;
• (3) Temper kırılganlığının ikinci tipini engelleyen Mo, W, V, Ti ve nadir toprak elementleri La, Nb, Pr;

Safsızlık elementleri, temper kırılganlığına neden olmak için ikinci tip temper kırılganlığını destekleyen elementlerle birlikte bulunmalıdır.

Lütfen yeniden basım için bu makalenin kaynağını ve adresini saklayın:Temperleme Sırasında Su Verilmiş Çeliğin Mekanik Özelliklerindeki Değişiklikler

Minhe Basınçlı Döküm Şirketi kaliteli ve yüksek performanslı Döküm Parçaları üretmeye ve sağlamaya adamıştır (metal döküm parça yelpazesi esas olarak şunları içerir: İnce Duvarlı Döküm,Sıcak Kamara Basınçlı Döküm,Soğuk Oda Döküm), Yuvarlak Servis (Döküm Servisi,Cnc İşleme,Kalıp yapımı,Yüzey İşleme).Herhangi bir özel Alüminyum döküm, magnezyum veya Zamak/çinko döküm ve diğer döküm gereksinimleri bizimle iletişime geçebilirsiniz.

ISO9001 ve TS 16949 kontrolünde, tüm işlemler yüzlerce gelişmiş basınçlı döküm makinesi, 5 eksenli makine ve blasterlerden Ultra Sonic yıkama makinelerine kadar diğer tesisler aracılığıyla gerçekleştirilir. Müşterinin tasarımını gerçeğe dönüştürmek için deneyimli mühendisler, operatörler ve müfettişlerden oluşan ekip.

Dökümlerin sözleşmeli üreticisi. Yetenekler, 0.15 lbs'den başlayan soğuk oda alüminyum döküm parçaları içerir. 6 lbs'ye kadar, hızlı değişim kurulumu ve işleme. Katma değerli hizmetler arasında polisaj, titreşim, çapak alma, kumlama, boyama, kaplama, kaplama, montaj ve kalıplama yer alır. Çalışılan malzemeler arasında 360, 380, 383 ve 413 gibi alaşımlar bulunur.

Çinko pres döküm tasarım yardımı/eşzamanlı mühendislik hizmetleri. Hassas çinko dökümlerin özel üreticisi. Minyatür dökümler, yüksek basınçlı dökümler, çok kızaklı kalıp dökümleri, geleneksel kalıp dökümleri, birim kalıp ve bağımsız kalıp dökümleri ve boşluklu sızdırmaz dökümler üretilebilir. Dökümler, +/- 24 inç toleransta 0.0005 inç'e kadar uzunluk ve genişliklerde üretilebilir.  

ISO 9001: 2015 sertifikalı döküm magnezyum üreticisi, Yetenekler arasında 200 ton sıcak odaya ve 3000 ton soğuk odaya kadar yüksek basınçlı magnezyum kalıp dökümü, takım tasarımı, cilalama, kalıplama, işleme, toz ve sıvı boyama, CMM özelliklerine sahip tam kalite güvencesi bulunur , montaj, paketleme ve teslimat.

ITAF16949 sertifikalı. Ek Döküm Hizmeti Dahil yatırım dökümleri,kum dökümü,Yerçekimi Döküm, Kayıp Köpük Döküm,Savurma döküm,Vakumlu Döküm,Kalıcı Kalıp Döküm,.Yetenekler arasında EDI, mühendislik yardımı, katı modelleme ve ikincil işleme yer alır.

Döküm Endüstrileri Arabalar, Bisikletler, Uçaklar, Müzik aletleri, Deniz Araçları, Optik cihazlar, Sensörler, Modeller, Elektronik cihazlar, Muhafazalar, Saatler, Makineler, Motorlar, Mobilya, Mücevher, Jigler, Telekom, Aydınlatma, Tıbbi cihazlar, Fotoğraf cihazları, Robotlar, Heykeller, Ses ekipmanları, Spor ekipmanları, Aletler, Oyuncaklar ve daha fazlası. 

Bundan sonra ne yapmanıza yardımcı olabiliriz?

∇ Ana Sayfaya Git Çin Döküm

By Minghe Döküm Üreticisi |Kategoriler: Faydalı Makaleler |Malzeme Etiketler: Alüminyum Döküm, Çinko Döküm, Magnezyum Döküm, Titanyum Döküm, Paslanmaz Çelik Döküm, Pirinç Döküm,Bronz Döküm,Döküm Videosu,Tarihçe,Alüminyum Döküm |Yorumlar Kapalı